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首次改造采取將燃燒一次風夾心風取消，并縮小噴口尺寸，以增加射流剛度。減少一、二次風切圓直徑，調(diào)整空氣動力場，提高爐內(nèi)充滿度和加大衛(wèi)燃帶以提高燃燒中心溫度水平等，取得了顯著效果，使降至4，助燃油耗率降至2：83，鍋爐熱效率達到4，熱風溫度達到F.
之后年多來主要改造基本是針對燃燒器進行的：時逢國內(nèi)燃燒技術的發(fā)展高潮，國內(nèi)最有代表性的種先進燃燒器均在該爐使用過，其顯著效果是燃燒穩(wěn)定性得以提高，助燃油耗再次大幅降低，最好時達到02：83，一般在2：83左右，在454之間，鍋爐熱效率仍未達到設計值，長期在4504之間徘徊，熱風溫度50F.年月將四角燃燒器全部恢復為直流形式，經(jīng)過燃燒調(diào)整，約04，助燃油耗也能穩(wěn)定在02：83左右，鍋爐熱效率為04，與改造前采用具有自穩(wěn)功能的新型燃燒器時水平基本相當。但組合燃燒器的結(jié)構、系統(tǒng)和操作相對簡捷。該爐各時期改進前后性能水平見表?？梢姵状胃倪M外，其余均在一個范圍里徘徊，沒有大的突破。
四角切園燃燒方式中本角燃燒器煤粉氣流著火主要是受鄰角的火焰對流加熱，原設計配以直流燃燒器且輔助燃油加熱，以期借助外來熱量幫助劣質(zhì)無煙煤建立著火條件，其技術配套設計是合理的。未能達到預期效果是因為對劣質(zhì)無煙煤著火條件掌握不準，熱風溫度設計太低僅為，且對著火后煤粉氣流的燃燒環(huán)境條件保護不夠，衛(wèi)燃帶設置偏小，使燃燒中心區(qū)的反應溫度水平較低約，對劣質(zhì)無煙煤燃燒和燃盡過程的發(fā)展不利所致。
鑒此，本次改造并沒有以噴燃器為中心，而是以確保爐內(nèi)切圓燃燒的有序性和合理性為前提，充分考慮煤種的特殊性，合理地創(chuàng)造燃燒條件；將著火、穩(wěn)燃和燃盡等燃燒過程中幾個階段的需求統(tǒng)籌考慮，注重維護燃燒、傳熱過程整體的科學性和經(jīng)濟性，以整體效果為中心進行綜合治理。
具體方案是調(diào)整爐內(nèi)各段受熱面?zhèn)鳠崃糠峙浔壤?，以首先滿足提高熱風溫度、提高爐內(nèi)燃燒溫度水平的要求，來促進燃料在爐內(nèi)燃燒反應的強化，促進放熱量的增加和燃盡率的提高。同時重新組織建立鍋爐生產(chǎn)工藝流程中各段熱平衡新的布置格局，以協(xié)調(diào)煤種燃燒特性需求與各受熱面?zhèn)鳠崃吭谏a(chǎn)工藝中的需要關系，對過程的合理性進行優(yōu)化改進。實施中采取了以下措施：將級省煤器中的高溫段傳熱面積由原設計值減少，低溫段面積由原設計值減少，以減少給水高溫預熱段的吸熱量。在高低溫省煤器所在煙道靠近前后墻壁面煙氣流動阻力較大處各抽取排管排，其余須減少的面積則由多級省煤器煙氣出口端依計算面積成列的整層割除，本改造中高溫省煤器共割去層。
將級空氣預熱器中的低溫段部分管箱光管型熱交換器更換為螺旋槽管型換熱器，設計提高換熱量約，以強化該段的傳熱條件，即在該爐型分為段的低溫級空氣預熱器中將靠近排煙水平煙道的段管箱整段共只管箱更換為螺旋槽管，不僅可強化該段受熱面的傳熱條件，而且對防止低溫段的酸腐蝕也有益處。
將爐內(nèi)燃燒中心區(qū)的衛(wèi)燃帶增加，以提高燃燒區(qū)溫度水平。將燃燒器集中布置的層一次風噴口間的間距適當放寬平均約，以改善高溫煙氣回流到一次噴口根部的條件。改造后的效果及分析此次改造十分成功。首先是鍋爐燃燒穩(wěn)定性顯著提高，爐溫水平大幅提高，爐內(nèi)火焰溫色與該爐一貫的爐色水平迥然不同，由橙色閃爍變?yōu)槊髁烈?，調(diào)整的可靠性大為改善，這不僅顯著增加了機組運行的安全可靠性，而且改善了勞動條件。其次是鍋爐運行經(jīng)濟性大幅度提高，在煤質(zhì)條件基本相同情況下進行的改造前后熱力試驗數(shù)據(jù)見表。表中顯示的數(shù)據(jù)與歷史上多次以噴燃器為中心的技術改造獲得的效果相比有幾點明顯的不同之處。
結(jié)論永安加福無煙煤的燃燒條件中熱風溫度是一個重要因素，原設計值偏低。改造前后熱風溫度相差，效果明顯好轉(zhuǎn)。燃燒溫度水平是保證該煤種燃燒穩(wěn)定性和效率的關鍵條件；多年來該爐燃燒溫度水平較難達到，顯得偏低。